制動器的制動作用應由導向的壓縮彈簧或重錘來實現制動力矩應足以使以額定速度運行并載有125％額定負載的轎廂制停。電梯制動器最常用的是電磁制動器。b.制動力矩的計算制動力矩由兩部分組成：靜力矩和動力矩。靜力矩和動力矩的計算方法（參見教材）c.制動器的發熱問題電梯在制停過程中，電梯運動部件的動能因摩擦制動而轉化為制動輪上的熱量，若閘瓦表面溫度過高，會降低制動輪與閘瓦的摩擦系數，以致降低制動力矩。對大多數電梯來說，不必進行制動器的熱性能計算。特別是近幾年來，對于所有交通流量密集的乘客電梯，其拖動控制系統中都采用了零速抱閘制動技術，使機械摩擦制動過程減少到極限狀態。對交通流量較少的乘客電梯和載貨電梯，每小時的起動次數較少，因而，每小時吸收的動能也較少。但對于平層速度較高或運動部件慣性較大的電梯，對其熱性能應進行分析計算。。
國外閥門應用比較多是碟形彈簧壓縮彈簧常見于國內球閥。 彈簧計算可參見內容計算，球閥怎么看多大的？也可根據機械設計手冊彈簧計算相關內容進行計算。至于壓縮彈簧個數的選取根據個人意見：首先應計算出密封面上的的總作用力，再根據閥門口徑大小、閥座寬窄和均布原理人為確定彈簧個數。閥門口徑大，閥座窄彈簧個數應多一些，反之可少取。可以采用將總作用力。 球閥怎么看多大的？彈簧個數=單個彈簧工作壓力，上海閥門五廠再根據單個彈簧的工作壓力來計算壓縮彈簧。計算過程中可以通過增減彈簧數量的試算法來調整彈簧直徑或圈數。。
這種辦法安裝拆卸盤根簡單快捷，但容易造成盤根受力不均勻 江南閥門無論采用何種安裝方式都必須將閥桿清理干凈，打磨光滑后將閥桿和盤根腔壁涂抹一層油脂，最好也將盤根用潤滑油進行浸泡，這樣可以在很長一段時間內保證其潤滑性。。
然而，在很多設計工程中，廈門防火閥選型錯誤，設置位置不合理的現象屢見不鮮 1、防火閥的構造和工作原理 廈門防火閥主要由閥體和執行機構組成。閥體由殼體、法蘭、葉片及葉片聯動機構等組成。執行機構由外殼、葉片調節機構、離合器、溫度熔斷器等組成。防火閥的執行機構是通過金屬易熔片和離合器機構來控制葉片的轉動。當管道內所輸送的氣體溫度達到易熔金屬片的熔化溫度時，易熔片熔斷，其芯軸上的壓縮彈簧和彈簧銷釘迅速打下離合器墊板，這時，離合器和葉片調節機構脫開，廈門防火閥由于閥體上裝有兩個扭轉彈簧，使葉片受到扭力而發生轉動。由此可見，防火閥的執行機構采用機械傳動原理，不需電、氣及其他能源，因而可保證在任何情況下均能起到防火作用。防火閥的通斷根據系統的要求，系統停用與正常運行時是位于開啟狀態的，如管內輸送氣體溫度低于所選定的金屬易熔片的熔點時，屬正常運行狀態，閥門是敞開的。只有當運行工況超過正常使用的狀態，閥門才自動關閉，達到保安的作用。 2、防火閥的種類及其性能 所謂遠距離控制是將操作裝置安裝在距閥體6m以內的任何部位并通過控制纜繩來控制閥體，其余操作裝置均安裝在閥體上，實行就地操作。 3、廈門防火閥在設計工程中的合理使用，建筑物一旦發生火災，往往會造成嚴重的傷亡事故和經濟損失，尤其是空調建筑和高層建筑，做好防火及防排煙顯得特別重要。
用在工業控制系統中調整介質的方向、流量、速度和其他的參數電磁閥可以配合不同的電路來實現預期的控制，而控制的精度和靈活性都能夠保證。電磁閥有很多種，不同的電磁閥在控制系統的不同位置發揮作用，最常用的是單向閥、安全閥、方向控制閥、速度調節閥等。 熱力膨脹閥是通過控制蒸發器出口氣態制冷劑的過熱度來控制進入蒸發器的制冷劑流量。熱力膨脹閥實現冷凝壓力至蒸發壓力的節流，同時控制制冷劑的流量；它的體積雖小，但作用巨大，它的工作好壞，直接決定整個系統的工作質量，以的方式給蒸發器供液，保證蒸發器出口制冷劑蒸汽的過熱度穩定，感溫包必須與壓縮機的吸氣管良好的接觸從而準確的感應壓縮機的吸氣溫度，通常充注著與制冷系統內部相同的制冷劑，從而實現通過感溫包反饋回來的壓力即是壓縮機吸氣溫度對應的該種類型制冷劑的飽和壓力，通過膨脹閥確保了在運行環境發生變化時（比如熱負荷變化），實現蒸發器最優及的供液方式，感溫包的充注量只根據在某一特定的溫度下完全感溫包內液態制冷劑完全蒸發來進行修正的，這就等于給作用在膨脹閥膜片上方感溫包反饋回來的壓力規定了一個上限，因為如果管壁表面溫度繼續增高，只會增加感溫包內部氣態制冷劑的溫度（處于過熱狀態），而壓力基本上不再改變。 四通閥，液壓閥術語，是具有四個油口的控制閥。四通閥是制冷設備中不可缺少的部件，其工作原理是，當電磁閥線圈處于斷電狀態，先導滑閥在右側壓縮彈簧驅動下左移，高壓氣體進入毛細管后進入右端活塞腔，另一方面，左端活塞腔的氣體排出，由于活塞兩端存在壓差，活塞及主滑閥左移，使排氣管與室外機接管相通，另兩根接管相通，形成制冷循環。 閘閥（gatevalve）是用閘板作啟閉件并沿閥座軸線垂直方向移動，以實現啟閉動作的閥門。閘閥只能全開和全關，啟閉件是閘板，運動方向與流體方向相垂直，方形工字閘閥兩個密封面形成楔形、楔形角隨閥門參數而異，通常為5deg，，介質溫度不高時為2deg，52lsquo，。改善閘閥的工藝性，彌補密封面角度在加工過程中產生的偏差，這種閘板叫做彈性閘板。 蝶閥是指關閉件（閥瓣或蝶板）為圓盤，圍繞閥軸旋轉來達到開啟與關閉的一種閥，在管道上主要起切斷和節流作用。
選擇作用方式主要是選擇氣開閥或者氣閉閥氣開閥和氣閉閥的選擇主要從生產安全角度考慮，江南閥門當系統因故障等原因使信號壓力中斷時（即閥處于無信號壓力的情況下時），考慮閥應處于全開還是關閉狀態才能避免損壞設備和保護工作人員。若江南閥門處于全開位置危害性小，則應選氣閉閥（因為故障時無信號壓力，閥處于全開位置）；反之，應選氣開閥。總得來說，從安全角度考慮，若工藝需要故障關，則選用氣開閥。若工藝需要故障開，則選用氣閉閥。。
（4）此法不適用于ldquo，制動器類上行超速保護裝置的檢驗ldquo，動態試驗法盡可能的模擬上行超速保護裝置的實際動作工況，其優點是既檢測上行超速保護裝置的動作速度是否合格，又檢測了上行超速保護裝置在超速時的有效性和可靠性。同時還可以檢測夾繩器類上行超速保護裝置靠電磁鐵觸發時在停電情況下電磁鐵動作的可靠性。但試驗時一定要注意安全。3.上行超速保護裝置實際檢驗中發現的問題3.1認識上的誤區因上行超速保護裝置在國內是才開始推行的全新電梯安全部件的概念，電梯制造商、安裝單位、檢驗機構和用戶的認識還沒有完全統一，還有不少人認為上行超速保護裝置是多余的，主要表現在對舊梯進行改造時不安裝上行超速保護裝置，新梯安裝上行超速保護裝置后或在驗收檢驗后將夾繩器的復位螺桿旋緊壓死夾繩裝置使。
2、氣液分離器安裝在蒸發器和壓縮機之間，起到防止液態制冷劑進入壓縮機的作用 氣液分離器可容納液態制冷劑，而只把氣態的制冷劑送回壓縮機。混合在制冷劑的里的油在氣液分離器的底部被分離出來，并同吸入的氣體一起通過吸氣管道內的小孔返回到壓縮機內。 冷媒 目前，美的中央空調使用的冷媒有R22、R407C、R410A，下面對三種冷媒作簡單的介紹。 （1）三種冷媒在常溫下為無色、無味的氣體，加壓可液化為無色透明的液體。 （2）R22的成分： R22-100%，單一工質。 （3）R407C的成分： R32/R125/R134a，23/25/52%，非共沸混合工質，R407C系統與R22系統相比壓力使用范圍相同。由于R407C為非共沸混合工質，即在氣液共存時，氣相和液相的組分不同，在一定壓力下，其飽和蒸氣溫度與飽和液體溫度存在溫度差。 由于R407C為三元混合工質，充注必須以液態進行，如需減少不能像R22直接排放，否則會改變系統內冷媒組分比。 （4）R410A的成分： R32/R125，50/50%，近共沸混合工質，R410A系統與R22系統一個最明顯特點就是壓力高，空調器在正常運行時工作壓力平均比R22系統高60%，系統各部件耐壓強度必須比R22系統加強，充注必須以液態進行。。
一、通用與綜合 GB/T5616-1985常規無損探傷應用導則 GB/T6417-1986金屬溶化焊焊縫缺陷分類及說明 GB/T9445-1999無損檢測人員資格鑒定與認證 GB/T12469-1990焊接質量保證鋼熔化焊接頭的要求和缺陷分類 GB/T14693-1993焊縫無損檢測符號 JB4730-1994壓力容器無損檢測 JB/T5000.14-1998重型機械通用技術條件鑄鋼件無損探傷 JB/T5000.15-1998重型機械通用技術條件鍛鋼件無損探傷 JB/T7406.2-1994試驗機術語無損檢測儀器 JB/T9095-1999離心機、分離機鍛焊件常規無損探傷技術規范 JB/T10059-1999試驗機與無損檢測儀器型號編制方法 二、表面方法 GB/T5097-1985黑光源的間接評定方法 GB/T9443-1988鑄鋼件滲透探傷及缺陷顯示跡痕的評級方法 GB/T9444-1988鑄鋼件磁粉探傷及質量評級方法 GB/T10121-1988鋼材塔形發紋磁粉檢驗方法 GB/T12604.3-1990無損檢測術語滲透檢測 GB/T12604.5-1990無損檢測術語磁粉檢測 GB/T15147-1994核燃料組件零部件的滲透檢驗方法 GB/T15822-1995磁粉探傷方法 GB/T16673-1996無損檢測用黑光源（UV-A）輻射的測量 GB/T17455-1998無損檢測表面檢查的金相復制件技術 GB/T18851-2002無損檢測滲透檢驗標準試塊 JB/T5391-1991鐵路機車車輛滾動軸承零件磁粉探傷規程 JB/T5442-1991壓縮機重要零件的磁粉探傷 JB/T6061-1992焊縫磁粉檢驗方法和缺陷磁痕的分級 JB/T6062-1992焊縫滲透檢驗方法和缺陷跡痕的分級 JB/T6063-1992磁粉探傷用磁粉技術條件 JB/T6064-1992滲透探傷用鍍鉻試塊技術條件 JB/T6065-1992磁粉探傷用標準試片 JB/T6066-1992磁粉探傷用標準試塊 JB/T6439-1992閥門受壓鑄鋼件磁粉探傷檢驗 JB/T6719-1993內燃機進、排氣門磁粉探傷 JB/T6722-1993內燃機連桿磁粉探傷 JB/T6729-1993內燃機曲軸、凸輪軸磁粉探傷 JB/T6870-1993旋轉磁場探傷儀技術條件 JB/T6902-1993閥門鑄鋼件液體滲透探傷 JB/T6912-1993泵產品零件無損檢測磁粉探傷 JB/T7367-1994圓柱螺旋壓縮彈簧磁粉探傷方法 JB/T7411-1994電磁軛探傷儀技術條件 JB/T7523-1994滲透檢驗用材料技術要求 JB/T8118.3-1999內燃機活塞銷磁粉探傷技術條件 JB/T8290-1998磁粉探傷機 JB/T8466-1996鍛鋼件液體滲透檢驗方法 JB/T8468-1996鍛鋼件磁粉檢驗方法 JB/T8543.2-1997泵產品零件無損檢測滲透檢測 JB/T9213-1999無損檢測滲透檢查A型對比試塊 JB/T9216-1999控制滲透探傷材料質量的方法 JB/T9218-1999滲透探傷方法 JB/T9628-1999汽輪機葉片磁粉探傷方法 JB/T9630.1-1999汽輪機鑄鋼件磁粉探傷及質量分級方法 JB/T9736-1999噴油嘴偶件、柱塞偶件、出油閥偶件磁粉探傷方法 JB/T9743-1999內燃機連桿螺栓磁粉探傷技術條件 JB/T9744-1999內燃機零、部件磁粉探傷方法 JB/T10338-2002滾動軸承零件磁粉探傷規程 三、輻射方法 GB/T3323-1987鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級 GB4792-1984放射衛生防護基本標準 GB/T4835-1984輻射防護用攜帶式X、γ輻射劑量率儀和監測儀 GB5294-1985放射工作人員個人劑量監測方法 GB/T5677-1985鑄鋼件射線照相及底片等級分類方法 GB/T9582-1998工業射線膠片ISO感光度和平均斜率的測定（用X和γ射線曝光） GB10252-1988鈷-60輻照裝置的輻射防護與安全標準 GB/T11346-1989鋁合金鑄件X射線照相檢驗針孔（圓形）分級 GB/T11806-1989放射性物質安全運輸規定 GB/T11851-1996壓水堆燃料棒焊縫X射線照相檢驗方法 GB/T12469-1990焊接質量保證鋼熔化焊接頭的要求和缺陷分類 GB/T12604.2-1990無損檢測術語射線檢測 GB/T12604.8-1995無損檢測術語中子檢測 GB/T12605-1990鋼管環縫熔化焊對接接頭射線透照工藝和質量分級 GB/T13161-1991直讀式個人X和γ輻射劑量當量和劑量當量率監測儀 GB/T13653-1992航空輪胎X射線檢測方法 GB/T14054-1993輻射防護用固定式X、γ輻射劑量率儀、報警裝置和監測儀 GB/T14058-1993γ射線探傷機 GB16357-1996工業X射線探傷放射衛生防護標準 GB16363-1996X射線防護材料屏蔽性能及檢驗方法 GB/T16544-1996球形儲罐γ射線全景曝光照相方法 GB16757-1997X射線防護服 GB/T17150-1997放射衛生防護監測規范第1部分:工業X射線探傷 GB/T17589-1998X射線計算機斷層攝影裝置影像質量保證檢測規范 GB17925-1999氣瓶對接焊縫X射線實時成像檢測 GB18465-2001工業γ射線探傷放射衛生防護要求 JB/T5075-1991射線照相用鉛增感屏 JB/T5453-1991工業Χ射線圖像增強器電視系統技術條件 JB/T6220-1992射線探傷用黑度計 JB/T6221-1992工業Χ射線探傷機電氣通用技術條件 JB/T6440-1992閥門受壓鑄鋼件射線照相檢驗 JB/T7260-1994空氣分離設備銅焊縫射線照相和質量分級 JB/T7412-1994固定式（移動式）工業Χ射線探傷儀 JB/T7413-1994攜帶式工業Χ射線探傷機 JB7788-1995500kv以下工業Χ射線探傷機防護規則 JB/T7902-1995線型象質計 JB/T7903-1999工業射線照相底片觀片燈 JB/T8543.1-1997泵產品零件無損檢測泵受壓鑄鋼件射線檢測方法及底片的等級分類 JB/T8764-1998工業探傷用Χ射線管通用技術條件 JB/T9215-1999控制射線照相圖像質量的方法 JB/T9217-1999射線照相探傷方法 JB/T9402-1999工業Χ射線探傷機性能測試方法 四、聲學方法 GB/T1786-1990鍛制圓餅超聲波檢驗方法 GB/T2970-1991中厚鋼板超聲波檢驗方法 GB/T3310-1999銅合金棒材超聲波探傷方法 GB/T4162-1991鍛軋鋼棒超聲波檢驗方法 GB/T5193-1985鈦及鈦合金加工產品超聲波探傷方法 GB/T5777-1996無縫鋼管超聲波探傷檢驗方法 GB/T6402-1991鋼鍛材超聲波檢驗方法 GB/T6519-2000變形鋁合金產品超聲檢驗方法 GB/T7233-1987鑄鋼件超聲探傷及質量評級方法 GB/T7734-1987復合鋼板超聲波探傷方法 GB/T7736-1987鋼的低倍組織及缺陷超聲波檢驗法 GB/T8361-2001冷拉圓鋼表面超聲波探傷方法 GB/T8651-2002金屬板材超聲板波探傷方法 GB/T8652-1988變形高強度鋼超聲波檢驗方法 GB/T11259-1999超聲波檢驗用鋼對比試塊的制作與校驗方法 GB/T11343-1989接觸式超聲斜射探傷方法 GB/T11344-1989接觸式超聲波脈沖回波法測厚 GB/T11345-1989鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級 GB/T12604.1-1990無損檢測術語超聲檢測 GB/T12604.4-1990無損檢測術語聲發射檢測 GB/T12969.1-1991鈦及鈦合金管材超聲波檢驗方法 GB/T13315-1991鍛鋼冷軋工作輥超聲波探傷方法 GB/T13316-1991鑄鋼軋輥超聲波探傷方法 GB/T15830-1995鋼制管道對接環焊縫超聲波探傷方法和檢驗結果的分級 GB/T18182-2000金屬壓力容器聲發射檢測及結果評價方法 GB/T18256-2000焊接鋼管（埋弧焊除外）用于確認水壓密封性的超聲波檢測方法 GB/T18329.1-2001滑動軸承多層金屬滑動軸承結合強度的超聲波無損檢驗 GB/T18694-2002無損檢測超聲檢驗探頭及其聲場的表征 GB/T18852-2002無損檢測超聲檢驗測量接觸探頭聲束特性的參考試塊和方法 JB1152-1981鍋爐和鋼制壓力容器對接焊縫超聲波探傷 JB/T1581-1996汽輪機、汽輪發電機轉子和主軸鍛件超聲探傷方法 JB/T1582-1996汽輪機葉輪鍛件超聲探傷方法 JB/T3144-1982鍋爐大口徑管座角焊縫超聲波探傷 JB/T4008-1999液浸式超聲縱波直射探傷方法 JB/T4009-1999接觸式超聲縱波直射探傷方法 JB/T4010-1985汽輪發電機用鋼制護環超聲探傷方法 JB/T5093-1991內燃機摩擦焊氣門超聲波探傷技術條件 JB/T5439-1991壓縮機球墨鑄鐵零件的超聲波探傷 JB/T5440-1991壓縮機鍛鋼零件的超聲波探傷 JB/T5441-1991壓縮機鑄鋼零件的超聲波探傷 JB/T5754-1991單通道聲發射檢測儀技術條件 JB/T6903-1993閥門鍛鋼件超聲波檢查方法 JB/T6916-1993在役高壓氣瓶聲發射檢測和評定方法 JB/T7367.1—2000圓柱螺旋壓縮彈簧超聲波探傷方法 JB/T7522-1994材料超聲速度的測量方法 JB/T7524-1994建筑鋼結構焊縫超聲波探傷 JB/T7602-1994臥式內燃鍋爐T形接頭超聲波探傷 JB/T7667-1995在役壓力容器聲發射檢測評定方法 JB/T8283-1995聲發射檢測儀器性能測試方法 JB/T8428-1996校正鋼焊縫超聲波檢測儀器用標準試塊
支架支架用于固定、支承升降機箱體內部所有的機械零件和部分電器元件，主要由側板、連接管和連接片等零件焊接而成，材料均選用，其中兩側板的厚度，同時為了減輕支架的重量，在兩側板上設計了很多工藝孔蝸輪蝸桿由于蝸輪蝸桿機構具有傳動比大、結構緊湊、沖擊載荷小、傳動平穩和噪聲低等優點，并具有反向自鎖的特性。可以保證搬運患者過程中，電動機斷電時傳動機構能夠自鎖，故選用蝸輪蝸桿減速器。采用漸開線蝸桿，材料為鋼，對其螺旋面進行淬火處理，以提高傳動效率和增加耐磨性，蝸輪材料選用聚甲醛。塑料蝸輪具有加工經濟性好、傳動平穩、吸振降噪、質量輕、耐磨和自潤滑等優點，使得升降機的設計更加人性化。導向機構導向機構主要由導向塑料管、導向支架、壓縮彈簧、安全塞、導向外殼和導向軸等零件組成，為導向機構的半剖視，兩個導向塑料管之間形成一個窄縫，升降布帶從這個窄縫中伸出箱體，防止布帶卷亂，起到導向的作用。安全塞由導向支架和壓縮彈簧支承，為了防止壓縮彈簧受力后失去穩定性，在安全塞上設計了一個小導桿，小導桿與彈簧間的間隙參照表進行設計。吊臂軸焊接而成，兩端分別安裝一個吊臂掛鉤，材料選用，進行調質處理，與箱體下殼的掛鉤一起構成三個懸吊點，通過軟支承吊具將被升降者吊起，吊臂的承重量，為了使被升降者在乘坐時能夠處于舒適狀態，兩吊臂掛鉤間距參照表列出了水平尺寸的相關數據作為設計參考，平衡桿用來保持升降裝置的平衡，材料設計成空心管狀，減輕了吊臂整體的重量。。
